Описание
Схема с 3-х ходовым регулирующим краном Lufberg СУ3А-40-2,5LB используется в системах с малым перепадом давления. Например, при собственном котле для подогрева теплоносителя. Изменение температуры получается путем плавного подмешивания к горячему теплоносителю холодного теплоносителя, прошедшего калорифер. Схема обеспечивает постоянный объем протекаемого теплоносителя в калорифере. Это позволяет более точно поддерживать заданную температуру воздуха и, кроме того, система более устойчива к замерзанию теплоносителя.
Байпас с балансировочным клапаном, входящие в состав смесительного узла, предназначены для поддержания постоянного значения температуры теплоносителя на входе в систему.
Максимальная температура теплоносителя 110 °С.
При установки циркуляционного насоса на обратной воде из калорифера температура теплоносителя может быть увеличена до 130 °С.
К среднему уровню относятся узлы, собранные на регулирующем клапане Sauter с электроприводом Lufberg.
Выгодно
Купить смесительный узел СУ3А в Москве с доставкой по всей России можно в компании “Вентар-С”. Сделать заявку можно через сайт, добавив товар в корзину или отправив письмо на почту info@ventar-s.ru. Данная позиция есть на складе, следовательно мы можем предложить быструю доставку по Москве или отправить преобразователь в любой регион России удобным для Вас способом в необходимом для Вас количестве.
Таблица подбора смесительных узлов СУ3А
| Наименование смесительного узла | Регулирующий шаровой клапан Sauter | Электропривод Lufberg | Циркуляционный насос IMPPUMPS | kvs клапана, м³/ч | Давление насоса, кПа | Присое-льный размер, дюйм | Вес, кг |
| СУ3А-40-1,6LB | BV-3-15-1,6 | DA04N24PI | GHN 20/40-130 | 1,6 | 40 | 3/4’’ | 5,8 |
| СУ3А-40-2,5LB | BV-3-15-2,5 | DA04N24PI | GHN 20/40-130 | 2,5 | 40 | 3/4’’ | 4,8 |
| СУ3А-40-4,0LB | BV-3-20-4 | DA04N24PI | GHN 20/40-130 | 4,0 | 40 | 3/4’’ | 4,8 |
| СУ3А-60-4,0LB | BV-3-20-4 | DA04N24PI | GHN 25/60-130 | 4,0 | 60 | 3/4’’ | 4,8 |
| СУ3А-60-6,3LB | BV-3-20-6,3 | DA04N24PI | GHN 25/60-130 | 6,3 | 60 | 1’’ | 5,6 |
| СУ3А-70-6,3LB | BV-3-20-6,3 | DA04N24PI | GHN 25/70-180 | 6,3 | 70 | 1’’ | 6,1 |
| СУ3А-80-6,3LB | BV-3-20-6,3 | DA04N24PI | GHN 25/80-180 | 6,3 | 80 | 1’’ | 8,0 |
| СУ3А-70-10LB | BV-3-25-10 | DA04N24PI | GHN 25/70-180 | 10,0 | 70 | 1’’ | 6,4 |
| СУ3А-80-10LB | BV-3-25-10 | DA04N24PI | GHN 25/80-180 | 10,0 | 80 | 1’’ | 8,3 |
| СУ3А-80-16LB | BV-3-25-16 | DA08N24PI | GHN 32/80-180 | 16,0 | 80 | 1.1/4’’ | 10,6 |
| СУ3А-120-16LB | BV-3-25-16 | DA08N24PI | GHN 32/120-180 | 16,0 | 120 | 1.1/4’’ | 11,2 |
Подбор смесительного узла
Смесительный узел (СУ) подбирается для уже выбранного водяного калорифера. Для правильного подбора СУ необходимо рассчитать две величины:
kvs – условный объемный расход теплоносителя через полностью открытый клапан при перепаде давления 100 кПа, м³/час. Эта величина является основной характеристикой клапана.
∆Pобщ – сумма падений давления на калорифере и СУ, кПа.
Обычно, значение kvs задается проектировщиком вентиляционной системы, но также может быть приблизительно рассчитано зная исходные данные калорифера:
W – мощность калорифера, кВт или V – расход воды калорифера, м³/ч
∆Т – разница входной и выходной температуры воды, обычно принимают ∆Т=20 °С
dPкал – падение давления воды на калорифере, кПа
kvs=10V/sqrt(∆Pкал), где V=0.86W /∆Т
Полученное в результате расчетов значение kvs может не совпасть с линейкой выпускаемых заводом изготовителем. Клапан принято выбирать округляя значение в меньшую сторону. Это позволит производить регулировку температуры теплоносителя точнее.
Для простоты расчета принимаем, что падение давления на калорифере и элементах СУ равно между собой (падение давления на элементах СУ не должно превышать падения давления на калорифере):
∆Pобщ =2∆Pкал
Далее, по полученному значению давления проверяем правильность выбора циркуляционного насоса, т. е. возможность преодолеть ∆Pобщ при рассчитанном расходе воды в калорифере.
Представленный расчет является упрощенным вариантом подбора смесительного узла, и верен при условии что суммарные потери давления потребителя и потери давления в подмешивающем трубопроводе составляют не более 25000 Па.